煙道氣是有毒有害氣體和煙塵的混合物，是污染大氣的重要原因。煙氣的成分很復雜，氣體中包括 SO2、CO、CO2 碳氫化合物以及氮氧化合物等，煙塵包括燃料的灰分、煤塵、油滴以及高溫裂解產物等。因此煙道氣對環(huán)境的污染是多種有毒物質的復合污染。
顯而易見，控制煙道氣流量的排放是至關重要的，傳統(tǒng)的煙道氣流量測量方法有：（1）超聲波流量計；（2）單一的均速管流量計；（3） 熱式氣體質量流量計。
二、問題的提出
雖然煙道氣的測量方式有多種多樣，但是通常的測量方法均存在一定的問題。
（1） 超聲波流量計：超聲波氣體流量計是利用超聲波在流體中順流和逆流傳播的速度差與流體的流速成正比的原理測量流量的。運用此方法測量的缺點是造價昂貴，測量精度不高，通常只有 ±2 ～ 5%。
（2） 單一的均速管流量計：均速管流量計是采用皮托管測量原理測量流體的全壓與靜壓，從而達到測量流量的目的。均速管流量計具有結構簡單、安裝維修方便、運行及制造成本低等優(yōu)點，廣泛應用于大管徑、允許壓損小的場合。由均速管流量計的測量原理可知其測量的是體積流量，而煙氣是變組分的介質，密度是變化的。因此要得到煙氣的質量流量僅僅通過單一的均速管流量計是無法實現(xiàn)的。
（3） 熱式氣體質量流量計：熱式流量計是利用傳熱原理檢測流量儀表，即流動中的流體與熱源之間熱量交換關系來測量流量的儀表。該儀表的傳感器由兩個基準級熱電阻 RTD 組成。一個是質量速度傳感器T1，一個是測量氣體、溫度變化的溫度傳感器 T2。當這兩個 RTD 置于被測氣體中時，其中傳感器 T1 被加熱到氣體溫度以上的一個恒定的溫差， 另一個傳感器 T2 用于感應被測氣體溫度。隨著氣體質量流速的增加， 氣體帶走更多熱量，傳感器 T1 的溫度下降，要維持 T1、T2 恒定的溫度差，T1 的加熱功率就要增大。根據熱效應的金氏定律，加熱功率 P、溫差△ T=（T1-T2）與質量流量 Q 有確定的數學關系式。但是和均速管流量計一樣，熱式流量計在測量氣體組分變化較大的場所，因 CP 值和熱導率的變化，測量值會有較大的變化，從而產生較大的誤差。
由此可見，以上三種測量方法均不適合用于在煙道氣質量流量的測量。

三、解決方法
運用均速管流量計、科里奧利質量流量計組合測量的方法就可以很好地解決以上三種測量方式的不足之處。
科里奧利質量流量計是利用流體在直線運動的同時處于一旋轉系中，產生與質量流量成正比的科里奧利力原理制成的一種直接式質量流量儀表?；诖嗽恚摿髁坑嬁梢詼y得流體的密度。
上文已介紹過均速管流量計的測量原理，其測量的是流體的體積流量。采用科里奧利質量流量計測量煙氣密度，均速管流量計測量煙氣體積流量， 兩者結合，利用平均值補償，就可以推算出整個煙道氣管道的流量了。

四、安裝要求
質量流量計和均速管流量計的安裝位置和安裝方式將會直接影響到整個測量精度。首先應確定均速管流量計的安裝位置，煙道氣的測量是在煙囪管道內部進行測定或采試樣測定，為了使測量點具有代表性，測
量點的位置盡可能選在煙道氣氣流均勻而穩(wěn)定的管段上，應避開彎頭、閥門和變徑管等容易產生渦流的阻力構件，原則是：以煙氣流向為準， 測定斷面與其上游方向阻力構件的距離，大于煙道氣測量管直徑的10 倍，與其下游方向阻力構件的距離，大于煙道氣測量管直徑的
10 倍，與其下游方向阻力構件的距離大于煙道氣測量管直徑的 5 倍。此外，由于水平管道中氣流速度分布和粒狀物濃度分布不如垂直管道內均勻，所以選擇測量點時，應優(yōu)先選取垂直管段。

均速管流量計安裝位置確定后，再確定質量流量計的安裝位置。在均速管流量計的前端另開一側。斜向 30°側開一個口，引出一段為 1 寸大小的分支測量管（圖 1），把質量流量計安裝在導管上，把質量流量計另一端連接在煙道氣管道上形成一個環(huán)路（圖 2）。
 
圖 1 圖 2
質量流量計的位置取舍是至關重要的，如果測量點的位置必須位于均速管流量計前端，引出一段分支測量管深入煙道氣管道內側，深入的長度約為管道內徑的 1/8D 之處，如若調整深入長度的話，可運用在線插拔裝置調整深入長度，此處位置點的取舍是根據流體力學得出的—— 流體力學是連續(xù)介質力學的一門分支，是研究流體（包含氣體及液體） 現(xiàn)象以及相關力學行為的科學。分支測量管的角度為與煙道氣管道成30°安裝。分支測量管的大小為 1 寸左右。詳見圖 2 所示。
分支測量管安裝完成后把質量流量計安裝在分支測量管上即可。另外一端使用相同口徑的測量管連接到主管測量管上即可（安裝位置必須在均速管流量計開孔處后側位置）。
安裝完質量流量計后，在質量流量計兩側開孔的中心位置上，安裝均速管流量計，此流量計必須處于此兩側開孔之間。
安裝完質量流量計和均速管流量計后，使用電纜把信號傳輸到積算儀上即可使用測量。
此測量方式的原理在于：運用質量流量計，測出煙道氣管道中的介質的密度及流速（V1）：即判斷出整個煙道氣管道中的介質即為質量流量計測得的密度。根據此得到介質的密度與均速管流量計測得的體積量， 運用積算儀或 PLC 等，處理從而得到整個煙道氣管道的質量流量。
五、取得的效果（效益）
使用此方案測量的好處在于：其安裝過程中非常的方便也可不停產在線安裝，只需在管段上開四個取壓孔即可，大大地減少了安裝時間， 節(jié)省了大量的人力。
其測量的效果與使用超聲波流量計相比其價格便宜，測量精度相比高于單一的均速管流量計。其測量方式又不受限于介質的組合成分，密度的變化。
以傳統(tǒng)的測量方法加上密度的組合而成的質量流量。

2均速管結構設計和原理
2.1新型均速管結構設計
均速管是基于皮托管測速原理發(fā)展起來的一種 差壓式流量傳感器，其主要部件是流量檢測桿。檢 測桿常見截面形狀有圓形、菱形、機翼型、頭型、 德爾塔巴型和威力巴型⁶³。新型均速管的流量檢測 桿由一根菱形外管中內套圓形管的雙管組成，內管 測量全壓，外管測量靜壓。其結構主要由以下6個 部分組成。
① 全壓測量孔。全壓孔主要測量與迎面風速相關 的壓力值，作為全壓。本檢測桿按等環(huán)面積法共選取 8個全壓孔,在檢測桿的迎風面?zhèn)妊乇粶y管道中軸線 上下對稱分布鉆取。
② 全壓均值腔。本檢測桿內管是全壓均值腔，其 連接了所有全壓孔，將全壓孔獲取的壓力值進行穩(wěn)定 平均。
③ 靜壓測量孔。靜壓孔主要是用于測量靜壓。本 檢測桿同樣按等環(huán)面積法選取8個靜壓孔，在檢測桿 外管的背風側與被測管道軸線相交處鉆取，與全壓孔 位置相對應。
④ 靜壓均值腔。本檢測桿外管是靜壓均值腔，將 所有靜壓孔獲取的壓力值進行穩(wěn)定平均。
⑤ 全壓引壓管。全壓引壓管與全壓均值腔連接， 將測得的全壓均值傳至二次儀表。
⑥ 靜壓引壓管。靜壓引壓管與靜壓均值腔連接， 將測得的靜壓均值傳至二次儀表。
新型均速管結構設計圖如圖1所示。

圖1新型均速管結構設計圖
Fig. 1 Structure design of the new type of Annubar
 
2.2測速原理及計算方法
一般情況下，管道中流體的流速分布是不均勻的。 為了測得管道中流體平均流速，通常采用等環(huán)面積法 將管道橫截面分割成若干個面積相等區(qū)域，近似認為

圖2均速管測速原理圖
Fig. 2 Principle of velocity measurement of Annubar
 
本裝置主要是對燒結余熱風量進行測量，所測介 質是熱空氣，可近似為不可壓縮的理想定常流體，符合 不可壓縮流體伯努利方程國。截面選取如圖2中截面 1 -1與2 -2所示,可得：
2 2
pVi Q%
P1 + 2 + （人a - 人）X （名2 -名1） = P2 + 2 + P1 - ² 式中 :P1、P2分別為截面^{1 -1}、2 ^{- 2}的靜壓，Pa； p為空 氣密度,kg/m³:V1、2分別為截面1 -1P - 2流體的平 均流速,m/s,（Aa —人）X （z2 — z1）為截面 1 - 1、2 — 2 的 位壓差，Pa；P1和P2分別為截面1 -1P - 2間的壓力 損失，Pa。
根據穩(wěn)定不可壓縮流體連續(xù)性方程，有：
A1 v1 = A2 v2 （1）
式中:A1P2為截面1 -1、2 -2的有效通風面積。
由此可推得均速管流量傳感器的流量計算公式為:
X
［）^+ Y
式中：Ap為與均速管連接的差壓測量裝置所測得的差 壓，Pa；丫為均速管檢測桿局部阻力系數；K為均速管 流量系數。
3裝置在項目上的應用實例
3.1燒結余熱煙風系統(tǒng)
目前,燒結余熱煙氣系統(tǒng)主要利用環(huán)冷機的煙氣 余熱資源。高溫燒結礦經過破碎后落入環(huán)冷機，通過 環(huán)冷機底部的鼓風機鼓入冷空氣來進行逐步冷卻。冷 空氣被高溫燒結礦加熱產生高溫熱空氣，將溫度在 250 -450 T的高溫熱空氣引入余熱鍋爐加熱給水，產 生過熱蒸汽推動汽輪發(fā)電機組進行發(fā)電，從而達到燒 結余熱資源回收利用的目的。在此煙風系統(tǒng)中，為了 進一步提高余熱鍋爐的進口煙氣溫度，常常將余熱鍋 爐排放的100 - 150 °C低溫煙氣通過循環(huán)風機輸送回 環(huán)冷機的前段風箱，從而進一步提高余熱煙溫和余熱 利用率⁹。
3.2均速管布置情況及煙道參數
燒結余熱鍋爐有2段入口煙風管道,新型均速管布 置的2個測點所在煙道相關參數如表1所示。均速管 所安裝位置的管道前后直管段總長度約為2D，直管段 較短，同時所測煙風中含有一定粉塵，容易造成測量裝 置堵塞和磨損問題。因此,新型均速管檢測桿配置了反 吹裝置，防止檢測桿測量孔堵塞，從而保證測量準確性。
表1煙道相關參數
Tab. 1 Pipeline parameters of the flue pipe